Bolter er uunnværlige i dagliglivet og industriell produksjon og produksjon. Bolter kalles også industriens målere, noe som viser at bolter brukes i en lang rekke bruksområder. Bruksområdene inkluderer elektroniske produkter, mekaniske produkter, digitale produkter, elektrisk utstyr, elektromekaniske mekaniske produkter, skip, kjøretøy og vannvernprosjekter. Bolter brukes til og med i kjemiske eksperimenter. Bolter har viktige oppgaver i industrien. Så lenge det er industri på jorden, er funksjonen til bolter alltid viktig.
Denne artikkelen vil kort introdusere produksjons- og prosesseringsteknologien til bolter, i håp om å være nyttig for alle.
Boltbehandlingsprosess: materialvalg - sfæroidisering (mykgjørende) gløding - avskalling og avkalking - kaldtrekking - kald smiing - trådbehandling - varmebehandling.
1
Vanlige materialer for boltbehandling
Ulike materialer brukes i henhold til styrkenivået til bolten: for tiden er det tre hovedmaterialer for standarddeler på markedet: karbonstål, rustfritt stål og kobber.
(1) Karbonstål Vi skiller lavkarbonstål, middelskarbonstål, høykarbonstål og legert stål basert på karboninnholdet i karbonstålmaterialer.
Lavkarbonstål C % Mindre enn eller lik 0,25 % kalles vanligvis A3-stål i Kina. I utlandet heter de i utgangspunktet 1008, 1015, 1018 og 1022 osv. Brukes hovedsakelig til grad 4,8 bolter, grad 4 muttere, små skruer og andre produkter uten hardhetskrav. (Merk: Borehalespiker er hovedsakelig laget av 1022-materiale).
Middels karbonstål 0,25 %
High carbon steel C%>0.45 %. Foreløpig er det i utgangspunktet ingen bruk i markedet.
Legert stål betyr å legge legeringselementer til vanlig karbonstål for å tilføre noen spesielle egenskaper til stålet: som 35, 40 krommolybden, SCM435 og 10B38. Fangsheng-skruer bruker hovedsakelig SCM435 krom-molybdenlegert stål, hvis hovedkomponenter er C, Si, Mn, P, S, Cr og Mo.
(2) Rustfritt stål
45, 50, 60, 70, 80, hovedsakelig austenitt (18 % Cr, 8 % Ni), med god varmebestandighet, god korrosjonsbestandighet og god sveisbarhet.
A1, A2, A4, martensitt (13%Cr), dårlig korrosjonsbestandighet, høy styrke og god slitestyrke.
C1, C2, C4, ferritisk rustfritt stål (18 % Cr), har bedre støtende egenskaper og sterkere korrosjonsbestandighet enn martensitt.
(3) Kobber Vanlig brukte materialer er messing og sink-kobberlegering. H62, H65 og H68 kobber brukes hovedsakelig som standard deler på markedet.
2
Sfæroidiserende (mykgjørende) utglødning
1) Når sfæroidiserende (mykgjørende) utglødde skruer med forsenket hode og sekskantbolter produseres ved hjelp av kaldhodeprosessen, vil den opprinnelige strukturen til stålet direkte påvirke formingsevnen under kaldhodebehandling.
2) Den plastiske deformasjonen av lokale områder under den kalde overskriftsprosessen kan nå 60% ~ 80%. Av denne grunn må stålet ha god plastisitet. Når stålets kjemiske sammensetning er konstant, er den metallografiske strukturen nøkkelfaktoren som bestemmer plastisiteten. Det antas generelt at tykk og flassende perlitt ikke bidrar til dannelse av kald overskrift, mens fin sfærisk perlitt kan forbedre stålets plastiske deformasjonsevne betydelig.
3) For middels karbonstål og middels karbonlegert stål som bruker en stor mengde festemidler med høy styrke, utføres sfæroidisering (mykgjørende) gløding før kald heading for å oppnå jevn og fin sfæroidisert perlitt for bedre å møte behovene til faktiske produksjon. trenge.
4) For mykningsgløding av ståltrådstenger av middels karbon, holdes oppvarmingstemperaturen vanligvis over og under det kritiske punktet for stålet. Oppvarmingstemperaturen kan generelt ikke være for høy, ellers vil tertiær sementitt utfelles langs korngrensene og forårsake kalde kurssprekker.
5) Trådstangen av middels karbonlegert stål vedtar isotermisk sfæroidiserende utglødning. Etter oppvarming til AC1+ (20%~30%), avkjøles ovnen til litt lavere enn Ar1. Temperaturen er ca. 700 grader i en isoterm periode, og deretter avkjøles ovnen til ca. 500 grader. Luftavkjøles ut av ovnen. Den metallografiske strukturen til stålet endres fra grovt til fint, fra flakete til sfærisk, og sprekkhastigheten for kald overskrift vil bli sterkt redusert. Det generelle området for mykningsglødingstemperatur for 35\45\ML35\SWRCH35K stål er 715 grader ~ 735 grader.
3
Peeling og avkalking
Prosessen med å fjerne jernoksidplate fra ståltråd med kaldt overskrift er stripping; avkalking er delt inn i to metoder: mekanisk avkalking og kjemisk beising.
1) Bruk av mekanisk avkalking for å erstatte den kjemiske beisingsprosessen av ståltråder forbedrer ikke bare produktiviteten, men reduserer også miljøforurensning. Denne avkalkingsprosessen inkluderer bøyemetoden (et rundt hjul med trekantede spor brukes vanligvis til å bøye valsetråden gjentatte ganger), ni-spraymetoden osv. Avkalkingseffekten er god, men den kan ikke fjerne gjenværende jernbelegg (fjerningen). raten av oksidskalaen er 97 %), spesielt når jernoksidskalaen er svært klebende. Derfor påvirkes mekanisk avkalking av tykkelsen, strukturen og spenningstilstanden til jernplaten, og er egnet for karbonståltrådstenger som brukes til festemidler med lav styrke (mindre enn eller lik 6,8).
2) Festemidler med høy styrke (Større enn eller lik 8,8 klasse) avkalkes mekanisk ved hjelp av stålstenger for å fjerne all oksidbelegg, og deretter gjennom en kjemisk beiseprosess for å oppnå sammensatt avkalking. For ståltråd med lavt karbonnivå kan gjenværende jernplater fra mekanisk avkalking lett forårsake ujevn slitasje på korntrekket. Når jernplaten fester seg til korntrekkhullet på grunn av friksjonen mellom valsetråden og den ytre temperaturen, og forårsaker langsgående kornmerker på overflaten av valsetråden, er årsaken til at det oppstår mikrosprekker på hodet til wire rod ståltråd når kald overskrift flensbolter eller sylinderhodeskruer er, Mer enn 95% er forårsaket av riper på overflaten av ståltråden under tegneprosessen. Derfor er den mekaniske avkalkingsmetoden ikke egnet for høyhastighetstegning.
4
Kaldt trukket
1) Kaldtegningsprosessen har to formål. Det ene er å endre størrelsen på råvaren; den andre er å oppnå grunnleggende mekaniske egenskaper til festemidlet gjennom deformasjon og forsterkning. For middels karbonstål og middels karbonlegert stål er det et annet formål, som er å få flakesementitten oppnådd etter kontrollert avkjøling av valsetråden til å bryte så mye som mulig under tegneprosessen, for å oppnå granulær sementitt for den påfølgende sfæroidiseringen (mykgjørende) gløding. Sementitt er klar. For å redusere kostnadene reduserer imidlertid noen produsenter vilkårlig antall tegningspasseringer. Overdreven arealreduksjon øker tendensen til arbeidsherding av wire stang ståltråder, noe som direkte påvirker kald kurs ytelsen til wire stang ståltråder.
2) Hvis fordelingen av arealreduksjonshastigheten for hver passering er uhensiktsmessig, vil det også oppstå vridningssprekker i valsetråden under trekkeprosessen. Slike sprekker som er fordelt på langs langs ståltråden med en viss periode, avdekkes under kaldkursprosessen til ståltråden. I tillegg, hvis smøringen ikke er god under trekkprosessen, kan det også føre til vanlige tverrsprekker i den kaldtrukne valsetråden.
3) Den tangentielle retningen til ståltråden når den kommer ut av den granulære trådformen og rulles opp, er ikke konsentrisk med trådtrekkemessen, noe som vil forårsake økt slitasje på enkeltsidehullet på trådtrekkemessen, noe som forårsaker den indre hullet blir ut av runde, noe som resulterer i ujevn trekkdeformasjon av ståltråden i omkretsretningen. , noe som gjør rundheten til ståltråden utenfor toleranse, og tverrsnittsspenningen til ståltråden under kaldkursprosessen er ujevn, noe som påvirker kaldkurspasseringshastigheten.
4) Under trekkeprosessen av valsetråd forringer en overdreven delarealreduksjonsgrad overflatekvaliteten til ståltråden, mens en for lav arealreduksjonshastighet ikke bidrar til knusing av flak-sementitt, noe som gjør det vanskelig å oppnå mye granulær sementitt som mulig. Karbonlegemet, det vil si sementitt, har en lav sfæroidiseringshastighet, noe som er ekstremt skadelig for den kalde kursytelsen til ståltråden. For stang- og valsetråd produsert ved trekking, kontrolleres den delvise arealreduksjonshastigheten til 10 % til 15 %.
5
kald smiing
Kaldsmiing benytter vanligvis plastbearbeiding med kald overskrift for å danne bolthodet. Sammenlignet med skjærebehandling er metallfibrene (metalltrådene) kontinuerlige langs produktets form uten å kutte i midten, og forbedrer dermed produktets styrke, spesielt de mekaniske egenskapene. utmerket. Formingsprosessen for kald overskrift inkluderer skjæring og forming, enkeltstasjons enkelt-klikk kald kurs, dobbeltklikk kald kurs og multistasjon automatisk kald kurs.
1) Bruk et halvlukket skjæreverktøy for å kutte emnet. Den enkleste måten er å bruke et skjæreverktøy av hylsetype; vinkelen på kuttet bør ikke være større enn 3 grader; og når et skjæreverktøy av åpen type brukes, kan skråvinkelen på kuttet nå 5 grader. ~7 grader.
2) Det korte emnet skal kunne dreies 180 grader under overføringsprosessen fra forrige stasjon til neste formingsstasjon. Dette kan frigjøre potensialet til den automatiske kaldstyringsmaskinen, behandle festemidler med komplekse strukturer og forbedre delens nøyaktighet.
3) Hver støpestasjon skal være utstyrt med en stanseutkaster, og den konkave formen skal være utstyrt med en hylse-type utkasterenhet.
4) Antall formingsstasjoner (unntatt skjærestasjoner) bør generelt nå 3 til 4 stasjoner (mer enn 5 i spesielle tilfeller).
5) I løpet av den effektive bruksperioden kan strukturen til hovedglideskinnen og prosesskomponentene sikre posisjoneringsnøyaktigheten til stansen og formen.
6) Det må monteres en endegrensebryter på ledeplaten som kontrollerer materialvalg, og man må være oppmerksom på kontrollen av støtkraften. Utavrundheten til kaldskivetrådene som brukes til å produsere høystyrkefester på automatiske kaldstyremaskiner bør være innenfor diametertoleranseområdet, mens for mer presise festemidler bør ståltrådenes urundhet være begrenset til 1/2 diameter toleranseområde. Hvis diameteren på ståltråden ikke når den spesifiserte størrelsen, vil det oppstå sprekker eller grader i den opprørende delen eller hodet på delen. Hvis diameteren er mindre enn størrelsen som kreves av prosessen, vil hodet være ufullstendig, kantete eller fortykket. Ikke tydelig.
7) Nøyaktigheten som kaldhodestøping kan oppnå er også knyttet til valg av støpemetode og prosessen som brukes. I tillegg avhenger det også av de strukturelle egenskapene til utstyret som brukes, prosessegenskaper og dets status, verktøy- og formnøyaktighet, levetid og slitasjegrad. For høylegert stål som brukes i kald overskrift og ekstrudering, bør arbeidsoverflatens ruhet av hardmetallformer ikke være større enn Ra=0.2μm. Denne typen form har høyest levetid når arbeidsflatens ruhet når Ra=0.025~0,050μm.
6
Trådbehandling
1) Boltgjenger er generelt kaldbehandlet, slik at gjengeemnet innenfor et visst diameterområde passerer gjennom den rullende (rullende) trådplaten (dysen), og tråden dannes av trykket fra trådplaten (rullende dysen). Plaststrømlinjene til den gjengede delen er ikke avskåret, styrken økes, produktet er høypresisjon og kvaliteten er jevn, så det er mye brukt.
2) For å produsere den ytre tråddiameteren til sluttproduktet, er den nødvendige trådemnediameteren forskjellig, fordi den er begrenset av faktorer som gjengenøyaktighet og om materialet er belagt eller ikke.
3) Trådrulling (gnidning) refererer til en behandlingsmetode som bruker plastisk deformasjon for å danne trådtenner. Den bruker en rullende (gjengeplate) dyse med samme stigning og tannform som gjengen som behandles, mens den ekstruderes det sylindriske skruemnet, mens skruemnet roteres, og til slutt overfører tannformen på rulledysen til On the skruemnet , er tråden dannet.
4) Det felles poenget med rullende (gnide) trådbehandling er at antall rullerevolusjoner ikke trenger å være for mange. Hvis det er for mye, vil effektiviteten være lav, og gjengeoverflaten vil lett gi separasjon eller tilfeldig knekking. Tvert imot, hvis antall omdreininger er for lite, vil gjengediameteren lett bli urund, og trykket vil øke unormalt i det tidlige valsingsstadiet, noe som resulterer i en forkortet levetid for formen.
5) Vanlige feil på rullede tråder: overflatesprekker eller riper på tråddelen, tilfeldig knekking og urundhet på tråddelen. Hvis disse feilene oppstår i store mengder, vil de bli oppdaget under behandlingsstadiet. Hvis antallet forekomster er lite, vil disse defektene sirkulere til brukerne uten å bli lagt merke til av produksjonsprosessen, noe som forårsaker problemer. Derfor bør nøkkelspørsmålene for prosessforhold oppsummeres, og disse nøkkelfaktorene bør kontrolleres under produksjonsprosessen.
7
varmebehandling
1) Varmebehandlede høyfaste festemidler skal tempereres i henhold til tekniske krav.
2) Varmebehandling og herding er å forbedre de omfattende mekaniske egenskapene til festemidler for å møte strekkfasthetsverdien og flyteforholdet spesifisert av produktet.
3) Varmebehandlingsprosessen har en avgjørende innvirkning på høyfaste festemidler, spesielt deres iboende kvalitet. Derfor, for å produsere høykvalitets festemidler med høy styrke, er avansert varmebehandlingsteknologi og utstyr nødvendig.
4) På grunn av det store produksjonsvolumet og lave prisen på høyfaste bolter, og den gjengede delen er en relativt fin og presis struktur, må varmebehandlingsutstyret ha stor produksjonskapasitet, høy grad av automatisering og god varmebehandlingskvalitet.
5) Avkulling av gjenger vil føre til at festene løsner før de oppfyller kravene til mekanisk ytelse, noe som fører til at de gjengefestene svikter og forkorter levetiden. På grunn av avkarbonisering av råmaterialer, hvis utglødningen er feil, vil avkolningslaget til råvarene bli utdypet. Under bråkjølings- og tempererings-varmebehandlingsprosessen bringes vanligvis noe oksiderende gass inn fra utsiden av ovnen.
6) Rusten på stangståletråden eller restene på overflaten av den kaldtrukne wireståletråden vil også brytes ned etter å ha blitt varmet opp i ovnen, og reaksjonen vil generere noe oksiderende gass. For eksempel er overflaterusten på ståltråd sammensatt av jernkarbonat og hydroksyd, som vil dekomponere til CO2 og H2O etter oppvarming, og derved forverre avkulling. Forskning viser at graden av avkarbonisering av middels karbonlegert stål er mer alvorlig enn karbonstål, og den raskeste avkolningstemperaturen er 700 grader ~ 800 grader.
7) Siden festene på overflaten av ståltråden dekomponerer og syntetiserer CO2 og H2O veldig raskt under visse forhold, vil det også føre til at skrueavkullingen overskrider toleransene hvis gasskontrollen til den kontinuerlige netting-belteovnen er feil.
8) Når festemidler med høy styrke dannes ved kald hodeføring, eksisterer ikke bare råmaterialet og det glødede avkullede laget fortsatt, men ekstruderes også til toppen av gjengen. For overflaten av festeanordningen som må bråkjøles, kan den nødvendige hardheten ikke oppnås. , dens mekaniske egenskaper (spesielt styrke og slitestyrke) reduseres. I tillegg er overflaten av ståltråden avkarbonert, og overflatelaget og den indre strukturen har forskjellige ekspansjonskoeffisienter, noe som kan forårsake overflatesprekker under bråkjøling.
9) De viktigste kvalitetsproblemene som kan oppstå under bråkjølings- og herdingsprosessen for festemidler inkluderer: utilstrekkelig hardhet i bråkjølt tilstand, ujevn hardhet i bråkjølt tilstand, overdreven bråkjølingsdeformasjon og bråsprekker.
10) Slike problemer som oppstår på stedet er ofte knyttet til råvarer, quenching varme og quenching kjøling. Riktig formulering av varmebehandlingsprosessen og standardisering av produksjonsprosessen kan ofte unngå slike kvalitetsulykker.
