Denne artikkelen beskriver dreieverktøy.
(Denne artikkelen er valgt fra kapittel 3, seksjon 3 dreieverktøy i "Maskinkarakteristiske operasjoner og praktiske tilfeller")
(2) Bruk av vendeverktøy
Selv om praksis i inn- og utland fullt ut har bevist at det indekserbare verktøyet er et avansert verktøy, men bare ved å mestre ytelsen og bruke den riktig og rasjonelt kan vi maksimere styrkene og unngå svakheter, og oppnå gode fordeler. Fremme av indekserbare verktøy er å forbedre kvaliteten på verktøyet på den ene siden. Kvaliteten på design og produksjon og utvidelse av varianter er grunnlaget. På den annen side må den brukes riktig og rimelig.
1. Skjærekraftklemming og mekanisk fastspenning av innsatsen
Den vendbare innsatsen er festet i verktøysporet med et klemelement, hvis formål er å presse innsatsen mot hver posisjoneringsflate - side- og bunnflate, for å sikre nøyaktig posisjonsnøyaktighet av verktøyspissen, det er ikke helt avhengig av spennelement for å bære skjærekraften , Riktig og god utforming skal sikre at den totale skjærereaksjonskraften alltid presser innsatsen mot posisjoneringsflaten under skjæreprosessen.
Figur 3-27 Kraften til bladet i skjæringsplanet. FO er komponentkraften til skjærereaksjonskraften i det ortogonale planet. Den inkluderte vinkelen med skjæreplanet Ps er ψ, og den inkluderte vinkelen mellom bunnflaten av innsatsen og Ps er ω. Når innsatsen ikke har noe overheng Δa, påvirkes ikke innsatsen av FO-kraften. Betingelsen for å vippe vekk fra bunnflaten er: o<><>
bilde
Figur 3-27 Kraften til bladet på det ortogonale planet
Generelt vil ψmin=20 grad nå maksimumsverdien (ψmax=65 grad) etter at gjennomsnittlig tykkelse på skjærelaget er liten (hD<0.03mm) and the cutting edge is passivated, that is, ψ=20°~65°. Obviously, The above-mentioned clamping condition formula of cutting force is easy to satisfy. Generally, the insert of indexable tool should protrude from the cutter body for a distance Δa (the value is generally about 0.5mm). The distance Δb from the cutter body should not be too large (Δb=1.4m or so is appropriate), so as to ensure the clamping force of the cutting force. Figure 3-28 shows the force on the insert in the base plane, and the angle θ between the thrust FD in the cutting layer dimension plane and the feed plane is determined by the formula tanθFp/Ff. The value of θ angle has the greatest relationship with the main declination angle kr, the larger kr is, the smaller θ is. In addition, the tool nose arc radius, secondary deflection angle and edge inclination angle are also greatly affected. The actual θ angle is always larger than the angle between the orthogonal plane po and pf. When kr is 90°, the θ angle is the smallest, but generally It is also above 12°, and the pressure center is not on the tip of the tool, but at the M point 1/2ap away from the tip of the tool. Therefore, the two commonly used typical structures shown in Figure 3-28, in the base plane The cutting force component still contributes to the clamping of the insert, clarifying the concept of cutting force clamping. Pay attention to two points during use: first, the clamping element is mainly to fix the blade on the positioning surface, so do not use too much force when tightening, so as not to damage the blade and the clamping element; Each positioning surface should be close to each other, without gaps, chips and other sundries. During use, the clamping components may become loose due to vibration and other reasons, and attention should be paid to timely inspection.
bilde
Figur 3-28 Kraften til bladet i bunnflaten
2. Valg av verktøyets nesebueradius rε og verktøyspisssliping
På grunn av egenskapene til den geometriske vinkelen til det indekserbare dreieverktøyet, er den generelle sekundære avbøyningsvinkelen k′r relativt stor, så radiusen til verktøyets nesebue har en viktig innflytelse på matehastigheten og ruheten til den maskinerte overflaten. For å lage den bearbeidede overflaten bør ruhetsverdien ikke være for stor, maksimalverdien til matingen f bør være mindre enn 3/4 av radius rε til verktøyets nesebue, og rε til det indekserbare dreieverktøyet bør ta en større verdi. På den ene siden kan en stor matehastighet velges for å forbedre produktiviteten, og på den annen side kan matehastigheten varieres innenfor et bredt område for å få en bedre sponbrytende effekt. Hvis rε-verdien er liten, er den tillatte verdien av matehastigheten f også liten, spesielt ved bearbeiding av arbeidsstykkematerialer med bedre seighet er det vanskelig å bryte spon. Bueradiusen til verktøynesen har også en betydelig innvirkning på sponbruddområdet til sponbryteren. I henhold til relevant informasjon, når det samme dreieverktøyet har samme geometriske parametere, sponbryterparametere, kuttemengde og arbeidsstykkemateriale, er det bare verktøyets nesebueradius. Det er en liten endring i rε, og sponbruddområdet har en stor endring. Det er en viktig teknologi å bruke indekserbare verktøy riktig for å velge eller slipe en rimelig verktøyets nesebueradius i henhold til den faktiske prosesssituasjonen. Det generelle prinsippet er fortsatt å velge en større for grovbearbeiding. rε=0.5~2.0mm, mindre for ferdigbearbeiding, rε=0.2~0.5mm, i tillegg er overgangskanten, viskerkanten og andre banebrytende slipeteknikker som er vellykket brukt på sveising av dreieverktøy kan brukes til å dreie. På dreieverktøyet, fordi disse ikke påvirker posisjonen og klemmen av bladet, er det mulig og tillatt å skjerpe tuppen av verktøyet. Brukeren bør jobbe hardt med slipingen av tuppen av verktøyet og lage bråk.
3. Sliping av kantområdet
Det er like viktig å velge seksjonstype og parametere for verktøyets kantområde på en rimelig måte som å velge materialet til verktøyet riktig. Som det sies, "én linje er verdt tusen gull". For tiden er noen blader som selges på markedet ikke godt passivisert. Dessuten varierer typen og parameterne til seksjonen av skjærekantområdet avhengig av skjæreverktøymaterialet, arbeidsstykkematerialet og faktiske prosessforhold. Derfor er sliping av kantområdet i henhold til de faktiske prosessforholdene en annen viktig teknologi i popularisering og anvendelse av indekserbare verktøy. Når man observerer kanten med et mikroskop, finner man ofte ut at det er bittesmå sprekker, som vil bli til hardmetall, etc. Utgangspunktet for flising og oppsprekking av sprø verktøymaterialer, som forsiktig kan slipes og passiveres for å eliminere sprekker kan i stor grad forbedre verktøyets levetid. Grunnprinsippet for rekondisjonering er at jo hardere og sprøere verktøymaterialet er eller jo høyere hardhet og styrke på delmaterialet, desto større er slipeparametrene (b 1, 01, rn) til verktøyet. Sprø materialer som hardmetall krever ikke høyhastighets Stålkniver har skarpe blader, og godt pressede blader kan brukes direkte. I noen tilfeller er det oppnådd gode resultater av denne grunn. I tillegg, jo større matehastighet, desto større bør slipeparametrene være. Avfasningsbredden b 1=(1-2)f har også gitt gode resultater. Under skjæreprosessen vil profilparametrene til kantområdet endres på grunn av slitasje, så det er veldig nødvendig å være oppmerksom på sliping og sliping under bruk.
4. Blunting standard VB for indekserbare verktøy
If the blade needs to be reground after use, it is generally advisable to take VB=0.3mm, which can make the life of the blade the longest. If the blade is used for one time without regrinding, the value of VB can be larger or VB≤Δh (see Figure 3-29), Δh is the height of the blade relative to the sipe, because the back is the side positioning surface of the blade, and it is not a surface contact with the side of the sipe but a line contact (or a small area near the line). When VB>Δh, det vil påvirke nøyaktig posisjonering og fastspenning av innsatsen i verktøysporet etter indeksering.
bilde
Figur 3-29 Sett inn kontakt med siden av fløyten
For øyeblikket tar den generelle utformingen Δh=0,5 mm. Faktisk, for større indekserbare dreieverktøy, bør Δh være større, så VB-verdien kan også være større.
Rasjonell bruk av vendeskjær er en viktig sak i promoteringen av vendeskjæreverktøy. Den første grunnen er å formulere rimelige standarder for avstumping og levetid. Det er uøkonomisk å overføre til rett tid, for tidlig eller for sent. Den andre er sliping og bruk av indekserbare blader. Etter situasjonen i vårt land er det økonomisk kostnadseffektivt å slipe på nytt og bruke butte blader. Dette må løses: ①Resirkulering og håndtering av blader, ②Slipeteknologi og utstyr, ③Kniv Kroppen er serialisert for å tilpasse seg bruken av store blader etter bytte til små blader.
5. Kuttemengde og sponbryting av vendbare dreieverktøy
Maksimalverdien av matehastigheten f til det indekserbare dreieverktøyet bør ikke overstige 3/4 av radius rε til verktøyets nesebue, og samtidig bør f også være større enn tre ganger radius rn til den butte sirkelen av skjærekanten og den negative avfasningsbredden b 1 (0.3~ 1.2) ganger, bør valget av mengden rygginngrep ap gjøre lengden på hovedskjæreggen (L= ap) /sinkrcosλs) ikke større enn lengden på kanten av bladet (1/2~2/3), på grunn av endringen av det indekserbare verktøyet. Hjelpetiden til skjæreverktøyet er kortere enn for sveisedreieverktøyet, og slitestyrken er litt bedre enn for sveisedreieverktøyet. Derfor bør skjærehastigheten vc til det indekserbare verktøyet være litt høyere enn sveiseverktøyet (vanligvis ca. 10 prosent høyere). Dette er gunstig for å forbedre produktiviteten og redusere kostnadene. I motsetning til sveiseverktøy er sponbryteren til det indekserbare dreieverktøyet forhåndsbehandlet, og sponbryterens form og parametere er sikre. Når du behandler et spesifikt delmateriale, er sponbruddområdet sikkert, og passende form for sponbrytende sporform og parametere kan velges i henhold til delmaterialet og de spesifikke behandlingsforholdene. Etter at sponbruddsporet og parametere er bestemt, avhenger det hovedsakelig av matehastigheten. Endringen av kontrollbrikkebruddet, når vc øker og ap øker, øker matehastigheten som tilsvarer det rimelige sponbruddområdet.
